应用高效厌氧技术处理含高浓度硫酸盐废水

应用高效厌氧技术处理含高浓度硫酸盐废水
结合EGSB反应器，采用高效厌氧技术处理含高浓度硫酸盐有机废水，在COD容积负荷为20kg/(m3?d)的条件下，确定了上升水流速度（vup）为6m/h左右。驯化1个月以后，在进水COD为4000mg/L的情况下，本试验的适进水SO42－为1521～2028mg/L，对应的适COD/SO42－比值为2.0～2.6。当COD去除负荷为20kg/(m3?d)时，SO42－还原负荷达到了7.60kg/(m3?d)以上，并且有进一步提升的潜力。xr$T 5&8= 
关键字：硫酸盐 EGSB 上升水流速度 高效厌氧技术

_'cl\8Eq; 

　　含硫酸盐废水中的硫酸盐本身虽然无害，但是它遇到厌氧环境会在硫酸盐还原菌(SRB)作用下产生H₂S，H₂S能严重腐蚀处理设施和onclick="g('排水管');">排水管道，且气味恶臭，严重污染大气。另外硫酸盐废水排入水体会使受纳水体酸化，pH降低，危害水生生物；排入农田会破坏土壤结构，使土壤板结，减少农作物产量及降低农产品品质。目前，我国很多城市的地下水已经受到不同程度的硫酸盐污染，寻求行之有效的硫酸盐废水处理工艺早已成为环境工程界普遍关注的问题^[1]。

　　硫酸盐废水来源广泛，按硫酸盐废水的特点可将其分为两大类：类废水含有大量的SO₄^2－和高浓度有机物；**类废水也含有大量SO₄^2－，但有机物含量较少。本研究主要针对类废水进行。此类废水的厌氧生物处理工艺可归纳为两大类：（1）单相处理工艺；（2）两相处理工艺^[2，3]。比较两种处理工艺，单相处理工艺具有经济简便的优势。

　　应用单相处理工艺时的困难在于硫酸盐还原菌（SRB）对产甲烷菌（MPB）的竞争与抑制作用：（1）竞争作用，因为在厌氧反应器内SRB与MPB同时存在，并且这两类菌可利用同种底物，从而在底物浓度不足时会发生竞争作用，不过由于高浓度有机废水可提供较充足的营养，故对本类废水这已不成为问题；（2）抑制作用，主要是由硫酸盐的还原产物硫化物引起的，尽管由于实验条件、方法的不同，关于抑制程度不同研究人员^[4，5]所得出的结果不尽相同，但存在这一抑制作用却是毋庸质疑的。能否成功解除这一抑制作用就成了单相法处理这类废水的关键，这方面已有人提出了多种解决途径，例如气提法、金属离子沉淀法、出水硫化物氧化（如利用各种各样的微生物进行的生物氧化法）与回流工艺相结合的方案等等^[1，6，7]。以上方法虽然都有一定的作用，但是操作起来都显得较为繁琐，本试验采用EGSB反应器，通过在反应器内维持一定的上升水流速度(v_up)，从而在v_up以及反应自身所产气体的推动之下将产生抑制作用的H₂S从液相转移至气相，减轻或解除硫化物的抑制作用。

　　本研究采用上述技术处理含硫酸盐高浓度有机废水，希望在保证废水COD去除效果的前提下达到高的硫酸盐去除率和还原负荷。一旦硫酸盐还原成硫化物就可以通过化学或者生物法转化成单质硫^[8～10]，从而实现废水脱硫的终目的。

　　1 材料与方法

　　1.1 接种onclick="g('污泥');">污泥

　　取自某柠檬酸生产企业IC反应器中的厌氧颗粒onclick="g('污泥');">污泥，根据荷兰Lettinga推荐的接种量^[11]，本反应器内的种泥量控制在10～15kgVSS/m³。

　　1.2 试验用水

　　采用人工模拟废水，其中COD:N:P=200:5:1，硫酸盐浓度通过另外添加硫酸钠控制，具体配方见表1。

　　 表1 模拟废水成分 ^[12]mg/L

主要成分	质量浓度	微量元素	质量浓度
COD	4000	H3BO3	0.1
蛋白胨	800	ZnCl2	0.1
葡萄糖	2800	CuCl2	0.06
牛肉膏	500	MnSO4·H2O	0.1
NH4Cl	400	(NH4)6Mo7O24·4H2O	0.1
KH2PO4	90	AlCl3	0.1
CaCl2·2H2O	60	CoCl2·6H2O	0.1
MgSO4·7H2O	50	NiCl2	0.1
FeSO4·7H2O	40	H3BO3	0.1
NaHCO3	5000

 

 

 

 

 

 

　　1.3 试验装置

　　试验中的EGSB反应器由有机玻璃制成，总体积为7.0L，其中反应区为3.8L。反应区高度为104.3cm，内径为6.2cm，高径比约为16.8。整套试验装置置于恒温室内，温度控制在30℃左右。

　　试验装置及流程如图1所示，整套装置形成了一个闭路循环，在换水周期内连续运转。

　　1.4 试验内容与方法

　　采取每天进出水各一次的半连续运行方式。首先在进水中不添加硫酸盐的情况下启动反应器，由于本实验用接种onclick="g('污泥');">污泥是直接从某企业中正在高负荷运行的IC反应器中取出的颗粒onclick="g('污泥');">污泥，活性非常之高，故在进水COD4000mg/L左右的条件下，COD容积负荷很快达到了20kg/(m³·d)并能够稳定运行，然后即在此情况下进行下列试验。

　　1.4.1 确定装置运行v_up的试验

　　对于本套装置，v_up是保证其稳定运行的至关重要并且需要首先进行研究的参数。相对于从反应器中去除气体的效果而言，v_up自然越大越好，但从保证onclick="g('污泥');">污泥良好稳定生长的角度，v_up有适的取值范围。故决定从onclick="g('污泥');">污泥生长方面来确定v_up，即待反应器在20kgCOD/(m³·d)的容积负荷下稳定运行后，考察onclick="g('污泥');">污泥的生长量（通过onclick="g('污泥');">污泥床体积来反映）和废水的COD去除率。v_up值选取为2、4、6及8 m/h，各阶段运行时间定为1周，通过排泥控制运行前的onclick="g('污泥');">污泥床体积相等，运行期末测一次onclick="g('污泥');">污泥床体积，并每天检测一次进出水COD。

　　1.4.2 硫酸盐废水处理试验

　　待确定v_up的试验结束后，紧接着即在此v_up值下进行硫酸盐废水处理试验。尽管v_up值不是在处理硫酸盐废水时得到的，因此不一定适于硫酸盐废水处理，但是利用其作为本实验的运行参数仍不失为一项可行的策略。

　　在维持COD容积负荷20kg/(m³·d)不变的条件下，通过向进水中添加Na₂SO₄并逐渐提高加入量来进行本试验，其中加入的Na₂SO₄量依次为20、30、45及60g，对应的进水中SO₄^2－分别为676、1014、1521和2028mg/L，待硫酸盐还原率与COD去除率均达到80%以上，并稳定运行3d后即可进入下一阶段。

　　1.5 分析项目与方法

　　COD：半微量快速烘箱法；pH：pH-2S型酸度计；碱度：分步滴定法^[13]；MLSS（悬浮固体）及MLVSS（挥发性悬浮固体）：重量法^[14]；SO₄^2－：络合滴定法^[13]；硫化物：滴定法^[14]；颗粒onclick="g('污泥');">污泥沉降速度：取量程为1L的量筒，测定其高度，并注满清水。将用自来水淘洗过的颗粒onclick="g('污泥');">污泥逐个加入量筒内，用秒表计量单个颗粒onclick="g('污泥');">污泥从筒口沉降到筒底所需时间ｔ，然后利用公式v=H/ｔ(v为沉速，H为量筒高度，ｔ为沉淀时间)计算得出该颗粒onclick="g('污泥');">污泥的沉速。测试过程中，在某个粒径范围内一般测定其中20～30个任意选取的颗粒onclick="g('污泥');">污泥进行测试，取其平均值作为该粒径范围颗粒onclick="g('污泥');">污泥的沉速。

　　2 结果与讨论

　　2.1 运行v_up的确定

　　据资料反映，EGSB反应器的v_up一般为5～10m/h^[15]。从图2和图3明显可以看出通过onclick="g('污泥');">污泥的生长量和废水的COD去除率确定的本工艺v_up为6m/h。当v_up较低时，v_up产生的搅动效果不够，反应器内会出现“气袋”^[16]，影响了传质效果，从而带来onclick="g('污泥');">污泥生长活性及去除效果的下降；而当v_up较高时会对onclick="g('污泥');">污泥造成较大的剪切力，使得onclick="g('污泥');">污泥流失量增加，同样对onclick="g('污泥');">污泥生长不利。这从各个阶段的出水SS值亦可反映出来，当v_up值取为2、4、6及8m/h时对应的SS值分别约为150、175、250及370mg/L，可见在前面三种条件下，反应器出水和COD去除率较为平稳，而当v_up为8m/h时反应器运行非常不稳定，出水SS和COD去除率变化较大。因此，认为v_up6m/h时的上升流速较为适合颗粒onclick="g('污泥');">污泥厌氧反应体系。经检测在6m/h阶段下的颗粒onclick="g('污泥');">污泥性质良好，沉降速度达到了88 m/h，粒径一般在2～3mm。

　　2.2 硫酸盐废水处理过程

　　从图4可以看出，在整个驯化过程中COD去除率较为平稳，基本在90%上下波动，说明高浓度硫酸盐并未对COD的去除造成不利影响，SRB和MPB对COD去除都有一定的作用。

　　图3不同v_up阶段运行前后onclick="g('污泥');">污泥床体积变化

　　而结合图5分析可知，在高硫酸盐浓度（2028mg/L）之下，由于SRB对底物的需求量大增，这就导致在底物COD浓度有限的情况下，SRB与其他厌氧**之间发生强烈竞争作用，试验结果则说明如此之高的硫酸盐浓度超出了SRB的还原能力。因此，在进水COD为4000mg/L的条件下，本试验的适进水SO₄^2－浓度（意即在保证废水处理效果的同时，进水中所允许的硫酸盐浓度）在1521～2028mg/L，因为一般认为采用COD/SO₄^2－比值较进水SO₄^2－浓度更能确切地反映硫酸盐对废水厌氧消化的影响程度，故本试验的适COD/SO₄^2－比值（对应于适进水SO₄^2－浓度）在2.0～2.6。

　　另外对各阶段排水中的硫化物分析可知，其浓度(以H₂S表示)都在200mg/L以下，基本不构成对SRB及MPB活性的抑制，从而这亦能够说明进水SO₄^2－得不到充分还原是由于底物浓度不足（或者COD/SO₄^2－比值不当）引起的。

　　整个试验过程中的出水硫化物浓度一直维持在一个较低的水平上，这就验证了6m/h的v_up能够保证一定的气提效果。

　　本试验采用NaHCO₃控制进水碱度，添加量见表1，但考虑到进水SO₄^2－在转化过程中会产生部分碱度，故当进水SO₄^2－增至2028mg/L时，将NaHCO₃添加量减少了一半，检测表明出水碱度、pH并未受到很大影响，所以这样做完全可行。

　　图4 硫酸盐废水的COD变化曲线

　　2.3 硫酸盐还原负荷的变化过程

　　随着驯化过程的进行，硫酸盐还原负荷（阶段平均值）得以逐渐提升（图6），在进水SO₄^2－为1521mg/L(COD：SO₄^2－值约为2.6)时，硫酸盐还原负荷已经达到了7.60kg/(m³·d)，

　　图5SO₄^2－变化曲线

　　说明在本试验条件下，硫酸盐还原负荷可达到7.60kg/(m³·d)以上，相比其他一些文献报道^[17～19]的数据而言，上述结果相当令人满意。需要说明的是，由于时间所限，本试验只是对硫酸盐废水处理的可行性作了一下简单研究，没有得出本技术的处理能力（进水COD固定在4000mg/L左右），所以该技术仍有进一步提升的潜力。

　　图6 硫酸盐还原负荷变化曲线

　　3 结 论

　　（1）在COD容积负荷为20 kg/(m³·d)的情况下，从有利于onclick="g('污泥');">污泥生长的角度得出v_up为6 m/h左右，并作为本技术的运行参数。

　　（2）经过1个多月的驯化，在进水COD为4000mg/L的条件下，适进水SO₄^2－在1521～2028mg/L，对应的适COD/SO₄^2－比值在2.0～2.6，并验证了6m/h的v_up作用于本试验的有效性。

　　（3）在COD去除负荷为20kg/(m³·d)的情况下，SO₄^2－还原负荷可达到7.60kg/(m³·d)以上，并且有进一步提升的潜力。

　　总之，本技术操作运行非常简便经济，这既体现在单相工艺上，又因为它与一般的EGSB流程相比，省却了一个进水泵，减少投资的同时又简化了操作；同时从试验结果可以看出，它对于处理含硫酸盐高浓度有机废水又是非常有效的，因此极有推广应用的价值。