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大电流发生器相对容易满足

大电流发生器相对容易满足
k为变压器室自然进出风窗面积占总面积比例。标准图进出风窗面积比*大取1:1.5增设机械排风仅补偿排风量大电流发生器，进风窗面积未补偿，进出风窗面积比可按1:2则可求出机械排风采进出风百页窗加机械排风大电流发生器分布式结构，共同完成变压器室通风任务。达到夏季和变压器负荷较满时，排风机需投入运行。进风温度为25℃及以下或变压器油面温度90℃及以下时，排风扇均可停运。通风机选择DGF型风机，安装变压器室或两面侧墙*高处，室外管口与外墙面垂直，室外管口内设不大于1010mm2孔不锈钢网。计算表明，不同容量变压器不同温度差时，采用不同台数抽风机，以满足通风散热需要。自20世纪90年代以来，国输变电设备防污闪工作取得了很大进展。各地不同程度地调整了输变电设备的爬电距离，相继绘制完成了电力系统污区分布图并得到执行，国内防污闪工作逐渐步人了规范化的轨道。正是由于这些工作的开展，才使得我国在多次周期性的污闪事故中未造成重大经济损失和社会影响。但是国防污闪工作未能达到完全杜绝大面积污闪事故的发生，其根本原因何在?如何才能防止和杜绝大面积污闪事故的发生?值得大家探讨。由文献[1]知，绝缘子串片数N为污秽设计目标电压值UΦmax与单片绝缘子*大耐受电压Umax比值，而单片绝缘子*大耐受电压Umaxσ、k函数，σ、k越大大电流发生器，Umax越小，N越小，反之N越大。σ、k取定值后，按系统重要性考虑的修正系数k1越大，N越大，即绝缘子串的污秽裕度越大。σ值一般由50％人工污秽耐受电压试验确定。由表1可知，不同国家污秽绝缘设计参数取值不同。σ值不同主要是由不同污秽试验室等价性造成，而k值主要由线路设计闪络概率户值确定。若单串闪络概率户取值偏高，无疑k偏低，Umax偏高；若k1取值偏低，则UΦmax偏低，若p和k1值同时偏低，则N偏低。而我国pk1取值相对前苏联、美国和日本而言皆偏低，可见N值较小，绝缘子串的绝缘配置偏低，或者说裕度偏小。随着大环境的污染，若污秽等级从I级(0.025mg平方厘米)发展到Ⅲ级(0.1mg平方厘米)不同型式绝缘子的Umax值下降幅度可达32.2％-44.0％。XP-160型绝缘子长串真型试验结果表明，I级(0.03mg平方厘米)Umax值(11.81kV相对于Ⅲ级(0.1mg平方厘米)Umax值(8.36kV下降幅度为29.2％，无疑绝缘子串片数相应会增加31.1％-22.7％或34.2％，受杆塔高度限制，必然无法调爬，应在设计基建时将裕度留给运行部门。变压器室所需自然进出风窗有困难变压器室增设机械排风。机械排风量G4=G21-k,G4机械排风量,G2总排风量。

其电路结构为交?直?交电流源型，美国洛克韦尔公司的中压变频器Bulletin1557系列。采用功率器件GTO串联的两电平逆变器。其控制方式采用无速度传感器直接矢量控制，电机转矩可快速变化而不影响磁通大电流发生器负载调整率，综合了脉宽调制和电流源结构的优点，其运行效果近似直流传动装置。该公司可提供几种方案以满足谐波抑制的要求，如标准的12脉冲和18脉冲及PWM整流器，标准的谐波滤波器及功率因数补偿器，以使其谐波符合IEEE519?1992标准的规定。图1所示为18脉冲整流器的Bulletin1557变频器的主电路拓扑结构图。

用新型功率器件—对称门极换流晶闸管（SGCT代替原先的GTO使驱动和吸收电路简化，AB公司于近期推出新一代的中压变频器PowerFlex7000系列。系统效率提高，6kV系统每个桥臂采用三只耐压为6500VSGCT串联。用功率单元串联构成高压变频器的另一种改进方案是采用高压IGBT器件，以减少串联的功率单元数。例如，用3300V耐压的IGBT器件，用两个功率单元串联的变频器可输出4.16kV中压；若要6kV输出，只要三个单元串联。功率单元和器件数量的减少，使损耗和故障也减少了有利于提高装置的效率和可靠性，缩小装置体积。但由于电平级数的减少，输出谐波增加，为获得优良的输出波形，必须加输出滤波器。另外由于高压IGBT比普通低压IGBT要贵得多，所以虽然功率器件减少了但成本不一定下降。3这种结构没有传统结构中的各级功率器件上的众多分压分流装置，消除了系统的可靠性低的因素，从而使系统结构非常简单，可靠，易于维护。

可适用于普通感应电机和同步电机调速大电流发生器，4输出波形非常接近正弦波。而无需降低容量，没有dv/dt对电机绝缘等的影响，电机没有额外的温升，一种技术先进的高压变频器。输出电压和电机电流波形如图9所示。

18脉波的二极管整流或晶闸管整流；若要将电能反馈回电网，可用晶闸管整流桥；若要求控制电网的谐波、功率因数，及实现四象限运行，可选择有源前端。简介：人们设计中一些不恰当做法和规范里一些差异，再加上现成变压器房千差万别，造成变压器室通风效果不佳,5ALSPA VDM6000系列高压变频器可根据电网对谐波的不同要求采用12脉波。寻找自然通风和强制通风存问题，找出通风散热一些解决方法和排风量选择。

电气化程度不断提高，社会进步。电源容量、配变电设备均显现出容量不足或变压器过热现象越来越频繁。发挥现有设备*大作用，降低设备故障率，高质、稳定、连续、可靠供电，电力系统义不容辞责任。据对某区变电所变压器故障调查统计;变压器故障79次，变压器温度过高造成故障53次，占总故障67.09%探讨变压器室温度、通风方式、通风量，正确设计变压器室通风系统大电流发生器，对降低室内配电变压器故障率有重要意义。变压器室温偏高可能是上述多种原因中一种。但经分析，认为*主要原因是集中通风**这一点上，而通风**与通风面积有莫大关系。以下就变压器室通风窗面积和通风量进行计算分析。

采用《建筑电气设备安装调试技术》公式计算变压器室进出风窗面积，按变压器室出风温度为45℃和40℃。并与国家标准图88D264中进出风窗面积进行比较，出结果如下：本计算采用了新S11变压器参数，其损耗小，当变压器室进出风温差为5℃、10℃、15℃时，本计算所进出风窗面积略小于88D264中国家标准面积，符合正常情况。从计算结果看，变压器室进出风温差为15℃时大电流发生器改进措施，1600kVA 及以下变压器、进出风温差为10℃时，1000kVA 及以下变压器、进出风温差为5℃时，630kVA 及以下变压器变压器室设所需自然进出风窗面积相对容易满足大电流发生器，没有什么困难。

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