直流参考电压 U1mA 和 0.75 倍 U1mA 下的泄漏电流测量是避雷器交接与例行试验项目之一，可有效地反应避雷器阀片是否存在受潮、老化。 220 kV 及以上电压等级避雷器每相分为若干单元，由于制造工艺等原因，各节避雷器的伏安特性存在一定差异，甚至差异较大（偏差达到 5％左右）。 同时，相关文献也提出避雷器均压环对直流泄漏试验存在一定的影响[1-3 ]。 针对此类避雷器须拆除上引线，分单元进行避雷器参考电压及直流泄漏电流测试，由此带来了检修时间的延长和大量的人力、物力投入。
本文在传统的直流高压发生器的基础上，增加 1台可调极性的直流高压发生器，在下节避雷器下部法兰处施加一可调极性的直流电压，与传统直流高压发生器进行配合，使避雷器上下 2 个单元直流泄漏电流同时达到 1 mA， 一次性完成两节避雷器的直流参考电压试验后，2 台直流发生器同步降压至 0.75 倍 U1mA
可同时完成 2 个单元的直流泄漏电流测试。通过现场应用，验证了试验方法的有效性。
1 传统测试方法的局限性
对两节型的 220 kV 避雷器， 传统不拆引线进行避雷器下单元直流试验的方法如图 1 所示。
图 1 中，负极性直流高压施加于避雷器上下 2 个单元连接法兰处，经一微安表测量避雷器 2 个单元的总泄漏电流； 拆除避雷器底部法兰与放电计数器的连接，将底部法兰经另一微安表接地，测量避雷器下单元泄漏电流，计算 2 台微安表电流差值得到避雷器上单元的直流泄漏电流。 传统方法存在以下局限性：
（1） 上下 2 个单元避雷器的伏安特性存在差异，不可能同时到达 1 mA， 因此直流参考电压的测量需分 2次进行；同时避雷器 2 个单元的 0.75 倍 U1mA 也不相同，泄漏电流测试也需分 2 次进行。
（2） 当同相避雷器 2 个单元参考电压差异较大时，在对参考电压较高的单元进行直流试验时，试验设备可能出现过载。
如图 2 所示，避雷器上下 2 个单元 U1mA 相差约为 4kV 时， 当 U1mA 较大的避雷器单元泄漏电流达到 1 mA时，U1mA 较小的避雷器单元的直流泄漏电流已达到 8mA。试验设备输出电流已远超出其额定电流（一般为 3mA），此时须拆除引线分单元进行试验。
2 基于电压补偿原理的流测试方法
为了解决传统方法的局限性，且提出一种基于电压补偿原理的不拆引线试验方法，其原理如图 3 所示。
图3 中， 直流高压发生器 1 为传统的负极性直流高压发生器， 直流高压发生器 2 为可调极性的直流高压发生器， 可根据试验情况输出正或负极性的直流高电压。若避雷器下单元参考电压大于避雷器上单元，调节直流高压发生器 1，避雷器上单元泄漏电流先达到 1mA 时，保持直流高压发生器 1 的输出电压不变，选择直流高压发生器 2 输出极性为正极性，调节其电压，使避雷器下单元泄漏电流达到 1 mA。避雷器上单元的参考电压为直流发生器 1 的输出电压， 避雷器下单元的参考电压为直流发生器 1 和直流发生器 2 输出电压的**值之和。
将直流高压发生器 1 与直流发生器 2 的输出电压同步降为 75％，避雷器下单元的泄漏电流为与避雷器底部法兰相连的微安表电流值， 避雷器上单元的泄漏电流为 2 台微安表电流**值之差。 若避雷器上单元参考电压大于避雷器下单元， 在一定电压下保持直流发生器 1 输出电压不变， 选择直流发生器 2 极性为负极性，预加电压 5 kV，使避雷器上单元泄漏电流大于下单元。 调节直流发生器 1 使上单元泄漏电流达到 1mA 后，调节直流发生器 2，使下单元泄漏电流也达到1 mA。 读取并计算 2 个单元的参考电压，继而将直流高压发生器 1 与 2 的输出降为 75％，读取并计算 2 个单元的 0.75 倍 U1mA 下的泄漏电流。
3 可调极性倍压电路设计
直流发生器 2 为可调极性直流高压发生器， 额定输出电压为 5 kV，额定输出电流为 3 mA，其倍压电路的原理如图 4 所示。
图 4 中 D1 至 D7 为二极管，通过切换开关接入电路；当 D1 至 D6 接入电路时，倍压电路输出正极性高压，如图 5 所示。 当 D2 至 D7 接入电路时，倍压电路输出负极性高压，如图 6 所示。
为给避雷器泄漏电流提供通路， 在输出端对地并联一泄流电阻，阻值为 2 MΩ；对地并联一放电间隙，避免避雷器击穿后，直流高压发生器 2 承受过高电压。
4 测量逻辑设计
测量逻辑框图如图 7 所示。 电流采样通过具有蓝牙通信功能微安表实现，微安表 1、微安表 2 的泄漏电流读数通过蓝牙传输至仪器， 计算出上节与下节避雷器泄漏电流， 仪器内部处理单元根据计算结果自动调整可调极性直流高压发生器输出电压极性， 达到电压补偿的目的。
5 现场应用
某 500 kV 变电站 1 号主变 220 kV 侧避雷器需进行例行试验， 交接试验时该避雷器不带上引线进行测试，A 相下 单 元 U1mA 为 160.6 kV，I0.75U1mA 为 10 μA；上单元 U1mA 为 157.4 kV，I0.75U1mA 为 8 μA。 本次例行试验分别采用以下 2 种方式进行了测试。
首先用传统不拆引线测试方法对该相避雷器进行测试，**步测试上单元，1 mA 参考电压为 156.7 kV，此时下单元泄漏电流为 912 μA。 **步测试下单元，升压至 158.8 kV 时， 避雷器下单元泄漏电流为 937μA，避雷器上单元泄漏电流为 2090 μA，总电流超过直流高压发生器 3 mA 的额定输出电流， 仪器过流保护动作，传统不拆线测试方法已无法完成测量。现场使用新研发的装置对该避雷器开进行测试，直流高压发生器 1 输出电压为 156.8 kV 时，避雷器上单元泄漏电流达到 1 mA，此时避雷器下单元泄漏电流为913 μA，调节直流高压发生器 2，输出电压极性为正极性，幅值为 3.1 kV，此时避雷器下单元泄漏电流也达到1 mA。 读取电压值后，将 2 台直流高压发生器输出电压降为 75％， 计算 2 个单元的参考电压与泄漏电流，试验数据如表 1 所示。
本次测试一次接线、升压，同时完成了 2 节避雷器的测试； 直流参考电压测试结果与交接相比误差小于0.5％， 泄漏电流测试结果与交接数据基本保持一致，表明该方法与传统方法具有等效性。 传统方法进行试验时， 避雷器底座几乎不承受电压； 电压补偿法测试时，避雷器底座须承受数千伏的电压（＜ 5 kV），在原理上存在测试误差。从现场实测的结果来看，表面清洁过的避雷器底座绝缘电阻通常＞ 5000 MΩ， 新方法造成的测量误差小于 1 μA，在工程测量过程中可忽略。
6 结束语
（1） 220 kV 及以上电压等级避雷器各节的伏安特性存在一定差异，当差异较大时，传统不拆引线的试验方法因测试设备容量限制，可能导致试验无法开展，须拆除引线进行测试。
（2） 电压补偿法通过增加 1 台可调极性直流高压发生器， 可以在不拆引线条件下的完成避雷器的参考电压及泄漏电流测试。现场应用表明，该方法与传统方法有较好的等效性，具有实用推广意义。
